Сценарий. Здрава конструкция I и II. DIN (юли 2001 г.) Помощни средства, таблици и други документи. под редакцията на проф. д-р-инж.

Сценарий Massivbau I и II DIN 1045-1 (юли 2001 г.) Инструменти, таблици и други документи, редактирани от проф. Д-р-инж. Йорг Рейменд Статус: 06 март Университет за приложни науки проф. Д-р-инж. Hans Georg Reinke проф. Д-р-инж. Йорг Рейменд

конструкция

Документи за лекциите Твърда конструкция I-II 3 14.4 МИНИМАЛНО УСИЛВАНЕ НА НОЖИ НА ГРЕДИ И ПАНЕЛНИ ГРЕДИ. 38 15 РАЗМЕР НА ТОРСИЯТА. 39 15.1 ДОКАЗАТЕЛСТВО ЗА ЧИСТО УСИЛВАНЕ. 39 15.2 ЛАТЕРАЛНА СИЛА И ТОРСИЯ. 40 16 СВЪРЗВАНЕ НА НАПУСКАТЕЛНАТА И НАЛЯГАЩАТА ЛЕНТА С ПАНЕЛЕН ЛЪЧ. 41 17 КОМПОНЕНТИ, КОИТО СА ПРЕДМЕТ НА СТАНДАРТНА СИЛА 43 17.1 УСИЛЕНИ И НЕУПОЛНЕНИ СТРУКТУРИ. 43 17.2 ДВИЖИМИ И НЕПОДВИЖНИ СИСТЕМИ. 43 17.3 ТОПЛИВОСТ НА ОПОРИТЕ. 44 17.4 ПРОЦЕДУРА ЗА ПОДДРЪЖКА НА МОДЕЛ. 47 17.5 ВРЪЗКИ НА НАЛЯГАНЕ С ДВУ-ОСЕН ОГЪН. 52 17.6 НАПРАВЛЕНИЯ ЗА УСИЛВАНЕ И СТРУКТУРНО РАЗВИТИЕ НА ЧЛЕНОВЕТЕ ЗА КОМПРЕСИЯ. 53 18 ЧЕТИРИ СТРАНИЧНИ ПЛОЧКИ ПО ПИПЕРНИ МАРТАНИ. 54 19 ШИРИНА НА РАЗПРЕДЕЛЕНИЕ НА НАТОВАРВАНЕ ЗА ЕДНООСНИ СКЛАПАНИ ПАНЕЛИ. 55 20 ОПОРНИ СИЛИ НА ЧЕТИРИ СТРАННИ ПЛОЧИ ПРИ РАВНО НАтоварване. 57

Документи за лекциите Твърда конструкция I-II 6 1.2 Твърда конструкция II 1. Стоманобетонови плочи с огъване и сила на срязване Структурна конструкция на стоманобетонни греди Плочи Размери на Т-образни греди Стойности на огъване Оразмеряване на Т-образни греди Статични системи Размери и ограничители 2. Биаксиално опънати плоскости Силови потоци Торсионна твърдост и усукване Панелни конструкции Управление на армировката 3. Компресивни системи без влияние на стабилност Огъване с нормална сила Проектиране със стрес блок с kd - таблица с диаграми на взаимодействие 4. Компресионно натоварени системи с влияние на стабилността Глобален силов поток Влияние на деформации и твърдости върху вътрешните сили Извиване на прости стоманобетонни конструкции Анализ на безопасността на изкривяване съгласно EC 2 Укрепваща способност на бетонна котва 5. Котва Силов поток Формулировка на модела Конус под налягане с опъващ пръстен Конкретна якост на опън Rippenge ometry Изчислени стойности на напреженията на свързване в съответствие с DIN 1045-1 Дължина на закрепване на местата за свързване в съответствие с EC 2 Конструктивни детайли 6. Чертеж на стоманобетонните конструкции, кофражни планове, планове за укрепване

Документи за лекции за твърда конструкция I-II 11 Програма за подложки за типове Типовете се идентифицират по вида на подложката (R или Q подложка), напречното сечение на стоманата в cm²/m и класа на пластичност (A = нормална пластичност) дължина/ширина [m ] Икономия на ръбове (по дължина) 5,00/2,15 без 6,00/2,15 с 5,00/2,15 без 6,00/2,15 с обозначение на мат Q 188 AQ 257 AQ 335 AQ 377 AQ 513 AR 188 AR 257 AR 335 AR 377 AR 513 A mm Матова конструкция в диаметър на бара Брой надлъжни ръбови пръти Вътрешна площ на ръба mm Надлъжна посока Напречна посока вляво вдясно Напречни сечения като надлъжен кръст 150 6,0 1,88 150 6,0 1,88 150 7,0 2,57 150 7,0 2,57 150 8,0 3,35 150 8,0 3,35 150 6,0d 6,0 ​​4 4 3,77 100 7,0 3,85 150 7,0d 7,0 4 4 5 .13 100 8,0 5,03 150 6,0 1,88 250 5,0 1,13 150 7,0 2,57 250 6,0 1,13 150 8,0 3,35 250 6,0 1, 13 150 6,0 d 6,0 ​​2 2 3,77 250 5,0 1,13 150 7,0 d 7,0 2 2 5,13 250 6,0 1,13 Тегла на постелка на m² cm²/m kg kg 32 .4 3.01 44.1 4.10 57.7 5.37 67.6 5.24 90.0 6.98 26,2 2,44 32,2 3,00 39,2 3,65 46,1 3,57 58,6 4,54 Раздел.5 Подсилващи стоманени лагери (DIN 1045-1/2001-07) ds = 6,0 25 15 2.15 ds = 7.0d ds = 7.0 6.00 Фиг. 1 Структура на армирана стоманена мрежа с икономия на ръбовете по примера на R513 A

Документи за лекциите Твърда конструкция I-II 13 5 Анкерни армировъчни пръти 5.1 Дължини на анкериране на армировъчните пръти 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 1 f ck 12 16 20 25 30 35 40 45 50 55 60 70 80 90 100 2 f bd 1,6 2,0 2,3 2,7 3,0 3,4 3,7 4,0 4,3 4,4 4,5 4,5 4,7 4,8 4,9 4,9 Табл 8 Проектна стойност на напрежението на свързване f bd [N/mm²] при добри условия на свързване и ds 32 mm. За умерени условия на връзка, умножете f bd по коефициент 0.7. а) и б) добри условия на свързване за всички пръти в) и г) пръти в неизлюпената зона: добри условия на свързване; Пръчки в излюпената зона: умерени условия на свързване Фигура 2 Определяне на условия на свързване Основен размер на дължината на закрепването: lb ds = 4 ff yd bd (виж раздел 11) с: ds = диаметър на пръта f yd = проектна стойност в границата на текучест на армиращата стомана f bd = проектна стойност за напрежението на свързване според Раздел 8 Дължина на анкериране на пръти: A = α с: lb = A s, erf, A s, vorh = s, erf b, net a lb lb, min As, vorh llb, min = α a = основен размер на анкерната дължина (s .горе) необходима или съществуваща площ на напречното сечение на армировката Минимална стойност на дължината на закрепване = 0,3 α алб 10 ds за напрегнати пръти = 0,6 lb 10 ds за компресионни пръти Коефициент за разглеждане. закотвянето съгласно раздел 9

Документи за лекциите Твърда конструкция I-II 14 Tab.9 Най-често срещаните видове анкериране за армировъчна стомана 5.2 Дължина на припокриване на армировъчните пръти ls = l α lb, мрежа 1 s, min с: lb, net = дължина на анкериране (виж по-горе) α 1 = коефициент съгласно табл. 10 ls, min = минимална стойност на дължината на обиколката = 0,3 α a α 1 lb 15 ds и 200 mm 1 Пропорция на прътите, съединени без надлъжно отместване в напречното сечение на армировъчен слой 30%> 30% 2 ds 6 mm 8,5 mm ds> 8, 5 mm 12 mm ds> 12 mm 1 Минимални дължини на припокриване на напречните пръти sl 150 mm sl 250 mm sl 350 mm sl 500 mm sl Разстояние между прътите на надлъжните пръти Tab.12 Минимални дължини на припокриване в напречната посока на заварената телена мрежа

Документи за лекциите Твърда конструкция I-II 17 6 ​​Определяне на якост на натиск на бетона, класове на якост на бетона Обозначение DIN 1045-1: за n проби: за 3 проби: напр. C 20/25 B 25 f ck = f ck, цилиндър (C 20) β WN f ck, куб (C 25) f ck = характерна якост на натиск - 5% фракции, - за малки серии съгласно DIN 1045-2 xxxxn мин. 3 f ck ff min ck f + λ s ck k + λ s ck 1 nn [сравнение DIN 1045-Old] x3 β WS = β WN + 5 x β Експериментално изпълнение: 28 дни във вода 7 дни във вода 21 дни във въздух (DIN 1048, част 1 ) Образец за изпитване: Цилиндър: h 300 = mm куб: a = 200 mm d 150 f ck, цилиндър β WN min WN куб: a = 150 mm f ck, куб 150 150 150 300 150 200 200 200 Фиг. 3 Образец за изпитване на якост на бетон при натиск съгласно DIN 1045 -1 и DIN 1045 (88)

Документи за лекциите Твърда конструкция I-II 18 7 Определяне на якостта на опън при опън Бетонната якост на опън може да се определи чрез изпитване на огъване или изпитване на цепене. Аксиалната якост на опън може да бъде получена от резултатите. f ct = f ct, брадва Аксиална якост на опън Изпитване на огъване: f ct, ax = 0,5 f ct, fl Изпитване на опън при разделяне: f ct, брадва = 0,9 f ct, sp 2 3 Средна якост на опън: f =, 30 f ct, m 0 ck Долна и горна характеристична якост на опън: ленти за разпределение на натоварването 5 x 10 mm f ctk; 0,05 = 0,7 f ct, mf ctk; 0,95 = 1,3 f ct, m клас на якост C за нормален бетон [N/mm²] f ck 12 16 20 25 30 35 40 45 50 55 60 70 80 90 100 γ c 1,50 1,52 1,53 1,56 1,60 1,63 1,67 f cd 1) 6,8 9,1 11, 3 14,2 17,0 19,8 22,7 25,5 28,3 30,8 33,3 38,1 42,5 46,9 50,9 ε c2 [% o] -2,0-2, 03-2.06-2.1-2.14-2.17-2.20 ε c2u [% o] -3.5-3.1-2.7-2.5-2.4-2, 3-2.2 1) с дългосрочен коефициент a = 0.85 Tab.13 Параметри на деформация за нормален бетон при използване на диаграма параболичен правоъгълник

Документи за лекциите Твърда конструкция I-II 19 8 Материални закони и дизайн на напречното сечение 8.1 Бетон σ c (1 γ c γ s f; γ pk p;

Документи за лекциите Твърда конструкция I-II 26 Фиг. 9 Коефициенти α за определяне на заместващата ширина на опората Статична височина d [cm] 60 55 50 45 40 35 30 25 20 15 10 5 0 d = li ²/150 d = li/35 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Ширина на разстоянието li [m] Фигура 10 Статична височина d [cm] за различни широчини на разстоянието li [m] Дебелина на компонента h = d + nom c + ds, скоба + ds, дължина/2

Документи за лекциите Твърда конструкция I-II 27 11 Идеализации на конструктивни елементи 11.1 Допринасяща ширина на плочата За определяне на вътрешния размер на непрекъснатите греди при нормална строителна конструкция, допринасящата ширина на плочата b eff може да бъде зададена като константно поле по поле. Фиг. 11 Ефективна ширина за Т-греди (ръбови греди и централни греди) Определяне на ефективната ширина съгласно DIN 1045-1: DIN 1045-1 увеличава ефективната ширина на панела с 20% от половината от чистия обхват на всяка страна. b eff = beff, I + bw с beff, I 0,2 bi + 0,1 l0 = 0,2 l0 с bw = ширина на лентата на разглеждания лъч b eff, i = ефективна ширина на панела от едната страна на гредата l 0 = разстояние между нулевите точки на разглеждания лъч Бар! (виж фигура 12) b i Фигура 12 Разстояние между точките на нула на въртящия момент l 0

Документи за лекциите Твърда конструкция I-II 28 11.2 Ефективни дължини на гнездата Статично ефективните разстояния за греди, Т-греди и плочи се изчисляват, както следва: l eff = ln + a 1 + a 2 Непрекъснати компоненти Непрекъснати компоненти Поддържа с пълна задръжка Безплатно конзолно конзолно рамо на непрекъсната греди на лагер 11.3 Геометрични условия за обработка като плътна плоча Оребрените и касетираните тавани могат да се считат за плътни плочи в случай на определяне на линейно-еластични вътрешни сили, ако са изпълнени следните условия:

Документи за лекциите Твърда конструкция I-II 39 15 Оразмеряване за торсионно равновесие Торсионното усукване Торсионът трябва да бъде проверен поради необходимото равновесие Торсион за съвместимост Проверката на усукване може да бъде отказана. Фигура 20 Модел на фермата за торсионно напрегнати напречни сечения и разглеждане на напречното сечение t eff = 2 nom c + d sl два пъти центъра на тежестта на разстоянието на надлъжната армировка от ръба на компонента (35

Документи за лекциите Твърда конструкция I-II 50 e to e e 2 e 1 hd N Ed M Ed, N Ed A s2 A s1 ε s2 0.9 d ε s1 Фиг. 26 Разглеждане на напречното сечение с най-голяма кривина Кривината (1/r ) може да се изчисли приблизително, както следва в критичното напречно сечение: 1 = 2 K r с ε yd 2 ε yd 0.9 d N ud N Ed с K 2 = 1 NN ud bal проектна стойност на разширението на армировката в границата на текучест = f yd/E s (за BSt 500: ε yd = 435/200000 = 0,0022 d статична височина на напречното сечение в разглежданата посока N ud проектна стойност на крайната носеща способност на напречното сечение, което се натоварва само от централно напрежение на натиск. N ud = - (f cd A c + f yd A s) N Ed N Ud N Ed Проектна стойност на абсорбиращата се надлъжна сила на натиск (отрицателно налягане) Приближение N bal Проектна стойност на надлъжната сила на натиск с най-голямото съпротивление на напречното сечение, 4 f cd A c N бал (1/r) макс (1/r) Предположението K 2 = 1 винаги е a от сигурната страна.

Документи за лекциите Твърда конструкция I-II 51 Сграда/конструкция Th. II. O. 10% няма система не може да бъде преместена Система не може да бъде преместена Система не може да бъде преместена Обмисляне на Th. Единичен елемент за компресия (поддръжка) Системата е неподвижна Системата е подвижна M Ed, N Ed λ> λ крит да Разглеждане на Th. II. Поръчка напр. с помощта на метода за поддръжка на модела e tot no e tot = e 0 + e a + e 2 M Ed II = N Ed e tot стандартно оразмеряване напр. с диаграмата на взаимодействие Фиг. 27 Диаграма на потока за дизайна с метода за поддържане на модела.

Документи за лекциите Твърда конструкция I-II 52 17.5 Компресионни елементи с двуосно огъване За да може да се заобиколи точна проверка, която обикновено може да се извърши само с помощта на подходяща програма EDP, може да се вземе предвид DIN 1045-1 за правоъгълни напречни сечения допустими съотношения на относителните ексцентричности, проверката трябва да се извърши отделно и в двете посоки на напречното сечение. Това съображение обаче е допустимо само ако точката на прилагане на товара на N Ed е в рамките на излюпената зона, показана на фигура 28. Това условие се изпълнява от следните връзки: или (e h) (e b) 0, 2 0z 0 y със (e b) (e h) 0, 2 0 y 0z e 0y, e 0z съответния център на натоварване съгласно теорията на първия ред. Фигура 28 Ограничения за отделни конструкции на напречни сечения на колони по посока на двете основни оси

Документи за лекциите Твърда конструкция I-II 54 18 Четиристранно поддържани панели според Pieper Martens

Документи за лекциите Твърда конструкция I-II 55 Фиг. 29 Разположение на усукващата армировка в ъглите на плочите 19 Ширина на разпределение на товара за едноосно опънати плочи

Документи за лекциите Твърда конструкция I-II 56

Документи за лекциите Твърда конструкция I-II 57 20 Поддържащи сили на четиристранни плочи при равномерно натоварване Настоящите документи, снимки и диаграми са само за учебни цели.