Установяване на фундаментални решения чрез класически тестове (сондажи и лабораторни анализи) и

Настоящата статия представя успешното използване на двата метода за установяване на оптимални фундаментални решения от техническа и икономическа гледна точка за конструкция, предназначена за хотел, съставен от две тела: тяло със застроена повърхност от 560 м2, с височинен режим D + P + 8 ... 9E и тяло със застроена площ от 430 м2, с височинен режим Сутерен, разположен и върху комплекс от глина и мазна глина, с големи отоци и свивания.

1. Методи за разследване

Като се вземе предвид значението на строежа и данните за местоположението, получени от предишни проучвания, проведени в близост, беше счетено за необходимо да се определят физико-механичните характеристики на фундаментната земя, извършването на механичен сондаж с диаметър 4 "до дъното на района и две динамични пробиви. с конус, до дълбочина 14 м над нивото на земята.

Като се има предвид дълбочината, на която се очаква да бъде изградена основата на строителните тела, беше взето решение за събиране на необезпокоявани проби на интервали, по-малки от стандартните, за да се получи повече информация за пластовете в този интервал.

2. ТЪЛКУВАНЕ НА РЕЗУЛТАТИТЕ

2.1. От тълкуването на резултатите от динамичните прониквания и на лабораторните тестове, извършени върху пробите, събрани по повод изпълнението на изследванията, може да се посочи следното:

2.1.1. На повърхността има слой от земни пломби с дебелина 1,50 м.

2.1.2. Под слоя на пълнежите има слой от сива прашна глина, вартооза пластмаса, с торби с пясък, до дълбочина 2,30 м над нивото на земята.

2.1.3. Следва слой от дебела сива пластмасова глина, със слаби физико-механични характеристики, до дълбочина 3,00 м над нивото на земята. Характеризира се с порьозност 51,70%, индексът на порите има стойност 1,07, обемно тегло при естествена влажност 17,93 kN/m3 и сухо състояние 13,05 kN/m3.

2.1.4. Следва слой мазна пластмасова глина. Като се вземат предвид стойностите на характеристиките, получени от лабораторни тестове (порьозност, индекс на порите и сухо тегло), както и от динамични прониквания (без удари), този слой е диференциран на два слоя, с много различни физико-механични характеристики, така:

• От 3.0 m до дълбочина 4.30 m, този слой има слаби физико-механични характеристики, съответно чрез a МНОГО ВИСОКА ПОРОЗНОСТ от около 53… 55%, индекс на порите със стойност 1,18, обемно тегло при естествена влажност 17,5 kN/m3 и в сухо състояние 12,4 kN/m3. Също така, броят на ударите варира в диапазона от 3 ... 7 бр.

• От 4,30 m до дълбочина 5,60 m, физико-механичните характеристики са значително подобрени, така че ПОРОЗНОСТТА СТАВА ПО-МАЛКА със стойности около 44,4%, индексът на порите достига стойност 0,80, обемът на сухото тегло при 15,0 kN/m3 и броят на ударите при стойности от 9 ... 12 бр. Физико-механичните характеристики на тези слоеве са представени в маса 1.

Изчислителни стойности на физико-механичните характеристики на слоевете

Стойностите, отбелязани с (*), бяха определени въз основа на интерпретацията на резултатите от динамичните прониквания по метода Apollonia и U.S.D.M.S.M.

2.1.5. Следва слой прашна сива пластмасова глина с добри физико-механични характеристики до дълбочина 6,80 м от сондажа.

2.1.6. Под този слой се намира слой от наситен глинест пясъчен прах, с добри физико-механични характеристики (определени чрез динамични прониквания), до дълбочина 7,60 м от земята.

2.1.7. След това е прихванат слой едър пясък, кафеникаво жълт, с рядък чакъл, в плътно състояние, до дълбочина 11,50 м над нивото на земята, където основният слой, сива мергелна глина, пластмаса vartoosa.

2.2. Подземните води бяха прихванати на дълбочина 2,30 м и стабилизирани на дълбочина 1,70 м над нивото на земята. От анализите, извършени от Лабораторията за качество на водата към Дирекция за водите в Прут Яш, за проби, събрани от сондажи, подпочвени води показва слаба сулфатна агресия върху бетона, който влиза в контакт с него.

3. ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА ЗЕМЯТА НА ФОНДАЦИЯТА

Имайки предвид характеристиките на строителните тела, физико-механичните свойства на слоевете в обекта, както и разпоредбите на STAS 3300/2-85 и на нормативния GP014-97, бяха изчислени стойностите на пластичното и критичното налягане, в няколко хипотези. Кота на сутеренния етаж се изчислява на около 1,65 м под котата на сегашния терен и височина на фундаментните греди около 1,50 м и води до минимална дълбочина на фундамента от котата на сегашния терен от около 3,15 м, така че в слоя мазна глина.

3.1. Приемайки пряка основа в слоя на мазна пластмасова глина с много висока порьозност, разположена на дълбочина 3,0 ... 4,30 m от нивото на земята, за пластмасата и критичните налягания бяха получени следните стойности:

3.1.1. В случай на строителна инфраструктура на мрежа от стоманобетонни фундаментни греди, стойностите на пластичните и критичните налягания, в зависимост от ефективната дълбочина на фундамента в сравнение с нивото на сутеренния под, са представени в таблица 2.

3.1.2. В хипотезата на предаване на земята на натоварванията от надстройката, чрез стоманобетонна замазка, стойностите на пластмасата и критичните налягания стават: Ppi = 140 kPa; Pcr = 170 kPa.

3.2. Приемайки пряка основа в слоя на мазна пластмасова глина с ниска порьозност, разположена на дълбочина 4,30… 5,60 m от нивото на земята стойностите на пластмасовото и критичното налягане варират в зависимост от начина на предаване на земята на натоварванията от надстройката, както следва:

3.2.1. Ако приемем състава на строителната инфраструктура от мрежа от стоманобетонни фундаментни греди, стойностите на пластичните и критичните налягания, в зависимост от ефективната дълбочина на фундамента в сравнение с нивото на сутеренния под, са представени в таблица 3.

3.2.2. В хипотезата за предаване на земята на натоварванията от надстройката, посредством стоманобетонна замазка, стойностите на пластмасата и критичните налягания стават: Ppi = 240 kPa; Pcr = 280 kPa.

3.3. Ако приемем, че на земята се предават натоварванията от надстройката с помощта на баластна възглавница с дебелина минимум 1,0 m, поставена върху слоя пластмасова глина vartoosa с ниска порьозност, разположен на дълбочина 4,30 ... 5,60 m:

3.3.1. В случай на съставяне на инфраструктурата от мрежа от стоманобетонни фундаментни греди, подпрени на баластната възглавница, стойностите на наляганията са представени в таблица 4.

3.3.2. В хипотезата за предаване на земята на натоварванията от надстройката, посредством стоманобетонна замазка, подпрена на баластната възглавница, стойностите на пластмасовото и критичното налягане стават: Ppi = 300 kPa; Pcr = 400 kPa.

4. ФОНДАЦИОННИ РЕШЕНИЯ ЗА СТРОИТЕЛСТВА

Имайки предвид характеристиките на слоевете в местоположението и състава на конструкцията на две тела с много различни режими на височина (едното тяло с Сутерен, а другото тяло с Мазе + Приземен етаж + 8 ... 9 етажа), са необходими следните мерки:

4.1. Осъществяване на сетълмент между двата строителни органа.

4.2. По отношение на основата на конструкцията се предлагат няколко основни решения, както следва:

4.2.1. Директна основа на двете строителни тела в слоя пластмасова мазна глина vartoosa с ниска порьозност, със свойства на свиване - набъбване, разположени на дълбочини на 4,30… 5,60 м над нивото на земята, без предварително подобрение. В този случай се изискват следните мерки:

• Съставът на строителната инфраструктура ще бъде изграден от мрежи от стоманобетонни фундаментни греди за тялото от полусутерен и от стоманобетонна замазка за тялото от D + P + 8 ... 9E.

• Размерите на основите на основите ще бъдат избрани така, че ефективният натиск върху основата на основата да е в съответствие със стойностите на пластичните и критичните налягания, представени в точка 3.2 от това проучване, в зависимост от конкретния състав на инфраструктурата.

• Разделяне на сгради и основи на участъци от максимум 30 m, чрез уреждащи фуги.

4.2.2. Предаване на товари на земята, като се направи възглавница от гранулиран материал с дебелина най-малко 1,0 m, под двете конструкции.

• Ефективната дебелина на подобрената земна възглавница ще бъде определена от условието, че ефективното налягане в основата на възглавницата е по-ниско от стойността на пластмасовото налягане, изчислена съгласно разпоредбите, посочени в точка 3.3.2 от STAS 3300/2-85, т.е. pplz> sz + sgz.

• Възглавницата ще бъде изгорена извън двете строителни тела с ширина, равна на дебелината на възглавницата.

4.2.3. Различната основа за двете тела, както следва:

Основата на високото тяло върху баластна възглавница и основата на тялото, направена от полу-сутерен в слоя мастна глина, разположен на дълбочина 3,00 ... 4,30 м от нивото на земята.

В този случай се изискват следните мерки:

• За високото тяло ще бъдат спазени спецификациите от точка 4.2.2, споменати по-горе.

• За полусутерен корпус ще се спазват разпоредбите на точка 4.2.1, с изключение на точка 4.2.1.2, където ще се използват стойностите на наляганията, представени в точка 3.1 от това изследване.

• В областта на ставите между двете тела се препоръчва следният състав:

Осите на колоните при двете тела в зоната на съединението ще бъдат разположени на достатъчно разстояние между тях, за да се създаде възможност за централно предаване на натоварванията от надстройката към фундаментите на фугите и да се спазят различните основни условия за двете тела.

Гредите на конструкцията, перпендикулярни на разделителната равнина, ще бъдат направени с конзоли с подходящи размери, за да поемат вертикалните товари от зоните между осите на двете строителни тела.

4.3. С влизането в сила на Еврокодовете е необходимо геотехническият проект да се извърши чрез изчисление при граничните състояния, установени в точка 6.2 от SR EN 1887-1; 2004 г.

5. ЗАКЛЮЧЕНИЯ

Определянето на броя и вида на проучванията и проучванията за проектирането на конструкция е труден въпрос, свързан със съотношението между разходите за проучване и проучвания и стойността на това строителство. От само себе си се разбира, че по-голям брой проучвания осигуряват по-задълбочени познания за основата, което позволява по-икономичен дизайн на основите. В настоящия случай, чрез използването на двата метода, сондажни и лабораторни тестове с висока честота и чрез извършване на две динамични прониквания, информацията, необходима за безопасен и икономичен дизайн, беше получена на разумна цена. Съгласно действащото техническо законодателство, за планиране на полеви проучвания (вид, брой, дълбочина на изследване) могат да се използват разпоредбите на таблица 2.1 от SR EN 1997-2; 2007 г.

БИБЛИОГРАФИЯ

1. Паунеску М., Поп В., Силион Т., Геотехника и основи. Дидактическо и педагогическо издателство, Букурещ, 1982;

2. Stanciu A., Lungu L., Фондации, т. 1. Техническо издателство, Букурещ, 2006;

3. STAS 3300/2-85: Основателна земя. Изчисляване на фундаментната земя в случай на директно фундиране;

4. NP112-04: Норма за проектиране на директни фундаментни конструкции;

5. SR EN 1997-1: 2006: Стандартна римска. Еврокод 7: Геотехнически дизайн. Част I: Общи правила за проектиране;

6. SR EN 1997-1/NB: 2007: Стандартен римски. Еврокод 7: Геотехнически дизайн. Част I: Общи правила за проектиране. Национално приложение.

автори:инж. Роксана Кириак, технически експерт Петру Кириак - SC ARHICON PROIECT SRLинж. Петрисор Михай - SC GEOTER SRL

---