Структурна динамика и сеизмично инженерство

Структурни диаметри и сеизмична хигиена Бележки за курса Aurel Strata Timişoara 204

сеизмично

Структурен диаметър и сеизмична хигиена. [v.204] http://www.ct.upt.ro/users/aurelstrata/ 8 . ПРИНЦИПИ ЗА ПРОЕКТИРАНЕ, КЛАСОВЕ НА ПЪТНОСТТА. 36 8.2. ВИДОВЕ СТРУКТУРИ. 36 8.3. ПЪСТНОСТ НА СТРУКТУРИТЕ В Б.А. 38 8.3 . Пластичност на материалите. 38 8.3.2. Пластичност на участъка. 39 8.3.3. Пластичност на елемента. 40 8.3.4. Възли на рамката. 45 8.3.5. Пластичността на конструкцията. 46 9. СЕЙСМИЧЕН ДИЗАЙН НА МОСТОВЕ. 48 9 . ОСНОВНИ ИЗИСКВАНИЯ И ПРИНЦИПИ НА ПРОЕКТИРАНЕ. 48 9.2. СТРУКТУРНО ИЗЧИСЛЯВАНЕ КЪМ СЕЙСМИЧНО ДЕЙСТВИЕ. 49 9.3. ПЪТНОСТ И СЕЙСМИЧНО СЪОТВЕТСТВИЕ НА МОСТОВИТЕ СТРУКТУРИ. 49 9.4. ВИДОВЕ СТРУКТУРИ И ФАКТОРИ НА ПОВЕДЕНИЕ. 5 iv

Структурен диаметър и сеизмична хигиена. [v.204] http://www.ct.upt.ro/users/aurelstrata/ Има две съществени разлики между диамичната и статичната реакция на структурите на uea. Първият от тях струва вариацията във времето на диамичното действие и, следователно, реакцията на структурата в случай на диамичното действие. Докато структура, задвижвана от статичен заряд, има реакция, характеризираща се с единично състояние на системата, динамичното действие включва определяне на последователността на състоянията на структурата през последователни интервали от време. В резултат на това проблемът с диамантите е по-сложен и отнема много време и ресурси от статичния проблем. Втората разлика между статичните и диамичните действия е, че последните генерират сили на сила, които служат в баланса на силите на конструкцията. Изчисляването на реакцията на конструкцията може да се извърши чрез статичните методи на конструкциите, ако силите на ерекцията са подходящи, дори ако действието и реакцията на конструкцията варират във времето. Силите на ерекция са значителни, когато се внасят масата на конструкцията и нейните ускорения, определянето на реакцията на конструкцията изисква специфични подходи към диаметъра на конструкциите. 2

4. Сеизмична реакция на системи с определена степен на диамична свобода Фигура 4.9. Идеализираната връзка между редукционния фактор R y и пластичност µ (Chopra, 200). 65

5. Системи с няколко степени на диамерна свобода Фигура 5.2. Безплатни вибрации на амортизирана система с два GLD в режим на фудаметал (а); деформирана структура във време a, b, c, d и e (b); модална координата q (t) (c); реакция на времето за пътуване (d), Chopra, 200. Фигура 5.3. Безплатни вибрации на амортизирана система с две GLD в режим две (а); деформирана структура във време a, b, c, d и e (b); модална координата q 2 (t) (c); време за реакция на пътуването (d), Chopra, 200. Собственият период на вибрация T на системата MGLD представлява времето, необходимо за извършване на пълното трептене в собствените режими на вибрация. Всеки правилен период на вибрация T ще съответства на собствената си пулсация на вибрациите ω и собствената си честота на вибрация f, виж съотношенията (2.20) и (2.2). Всеки подходящ период на вибрация T съответства на своя собствен режим на вибрация φ < φ φ >73 T 2 =, =, 2. Подходящият режим на вибрация, на който съответства по-дългият период, съответно по-малката пулсация има идиците и фудаметалният режим на вибрация се овлажнява. Графичното представяне на изместванията, записани от система MGLD, която извършва свободни трептения, затихващи в собствения си режим на вибрация (вж. Фигура 5.2 и фигура 5.3), може да бъде изразено математически чрез:

5. Системи с няколко степени на свобода в диаметър q () T < φ>[m] < u ( )>т < φ>[m] < uɺ ( )>0 0 0 = qɺ (0) = (5.50) M M Уравнения (5.48) и (5.49) сто еквивалента, което предполага изрази A = q (0) и (0) във връзка (5.46) получаваме: или, алтернативно: мокро < ( )> < >() (0) N qɺ и t = φ q 0 cosωt + siω t = ω N < u ( t) > < φ>q (t) = B = ɺ q ω. Замяната на тези (5.5) = (5.52) (0) q q (t) = q (0) cosωt + ɺ siωt (5.53) ω представлява вариацията във времето на модалните координати, които са много подобни на израза на затихналите свободни трептения на системата SGLD. Уравнение (5.5) е решението на уравнението на движението в случай на затихващи свободни трептения на система MGLD. Това струва вектора на пътуването което варира във времето 0 uɺ 0. Ако знаем собствените импулсации ω и и се дължат на iital премествания u () и итиалните скорости () на собствените вектори, дясната страна на съотношението (5.5) е известна, с изразите q (0) и (0 ) (5.50). qɺ дата на 77

5. Системи с няколко степени на диаметрална свобода q (0) (0) tqq () te ξ ω ɺ + ξ ω = q (0) cosωdt + siωdt ωd ude амортизираната пулсация на правилния режим е: (5.63) ω = ω ξ (5.64) 2 D Откликът на изместване на системата се получава илоцидно изразът (5.63) във връзка (5.52): N ξ (0) (0) ωt qɺ + ξωq ut = φ eq (0) cosωdt siω + Dt = ωd < ( )> < >(5.65) Фигура 5.4. Приглушени свободни вибрации на система с две GLD в първия правилен режим на вибрация (режим на фудаметал) (а); деформирана структура във време a, b, c, d и e (b); модална координата q (t) (c); реакция на времето за пътуване (d), Chopra, 200. Фигура 5.5. Приглушени свободни вибрации на система с два GLD във втория режим на вибрация (а); деформирана структура във време a, b, c, d и e (b); модална координата q 2 (t) (c); реакция на изместване (d), Chopra, 200. Този израз представлява решението на уравнението на движението за амортизирана MGLD система. Питър решава уравнението на движение на амортизирана MGLD система със знанието за ω импулси и режими 79